0 前言
   由于能源形勢(shì)的變化，燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)將成為今后我國(guó)火電的重要補(bǔ)充部分，此一觀點(diǎn)已 為能源界專家和政府部門接受。若干年內(nèi)，我國(guó)大型發(fā)電用燃?xì)廨啓C(jī)還需依賴進(jìn)口，但聯(lián)合循環(huán)的 蒸汽系統(tǒng)完全可以國(guó)產(chǎn)化。聯(lián)合循環(huán)蒸汽系統(tǒng)的價(jià)格占總價(jià)格的一半以上，系統(tǒng)設(shè)備的國(guó)產(chǎn)化意義 重大。
   聯(lián)合循環(huán)蒸汽系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)是聯(lián)合循環(huán)發(fā)電技術(shù)的重要組成部分，是蒸汽系統(tǒng)產(chǎn)品系列化的 基礎(chǔ)，它為蒸汽系統(tǒng)設(shè)備的設(shè)計(jì)提供熱力參數(shù)及結(jié)構(gòu)方面的基本要求。國(guó)外主要燃?xì)廨啓C(jī)制造商均 已根據(jù)本身的產(chǎn)品特點(diǎn)形成了系列設(shè)計(jì)。但蒸汽系統(tǒng)的優(yōu)化配置應(yīng)密切結(jié)合我國(guó)的國(guó)情和制造業(yè)的 特點(diǎn)。
   在系統(tǒng)參數(shù)的優(yōu)化中，實(shí)際設(shè)備的性能對(duì)優(yōu)化結(jié)果的影響較大，例如汽機(jī)內(nèi)效率對(duì)優(yōu)化結(jié)果 的準(zhǔn)確性有很大的影響，余熱鍋爐的設(shè)計(jì)也需要與工程實(shí)際的設(shè)計(jì)情況相符合，只有這樣才能得出 較實(shí)用的優(yōu)化結(jié)果。
   本文將數(shù)學(xué)模型研究成果與計(jì)算機(jī)先進(jìn)編程技術(shù)結(jié)合，建立了界面友好，功能全面、簡(jiǎn)便易 操作、適合工程人員使用的聯(lián)合循環(huán)性能分析和快速報(bào)價(jià)軟件系統(tǒng)，它主要具有以下特點(diǎn)：首次推 導(dǎo)出簡(jiǎn)化的、具有工程實(shí)用精度的汽輪機(jī)通流部分設(shè)計(jì)模型，模型能夠代表所采用的設(shè)計(jì)技術(shù)的平 均水平，具有廣泛的通用性，同時(shí)由于考慮了葉型、二次流、漏汽、余速及濕汽等多種損失因素，從而反映出了隨設(shè)計(jì)參數(shù)變化汽機(jī)效率的不同；采用工程標(biāo)準(zhǔn)和計(jì)算方法建立了聯(lián)合循環(huán)蒸汽系統(tǒng) 的全套設(shè)計(jì)模型和聯(lián)合循環(huán)全工況校核模型，并根據(jù)制造廠實(shí)際數(shù)據(jù)和公式，建立了可信的造價(jià)估 算模型。
   本文利用此軟件系統(tǒng)對(duì)我國(guó)可能使用的GE 公司的9E 和9FA 等級(jí)燃?xì)廨啓C(jī)組成的單壓、雙壓、 三壓以及三壓再熱系統(tǒng)進(jìn)行了參數(shù)優(yōu)化研究；通過(guò)考慮電價(jià)、初投資、燃料種類及價(jià)格等因素，使 得到的優(yōu)化設(shè)計(jì)方案具有較好的綜合經(jīng)濟(jì)性。提出了指導(dǎo)蒸汽系統(tǒng)設(shè)計(jì)及設(shè)備設(shè)計(jì)的一些結(jié)論。蒸 汽系統(tǒng)的配置還與變工況性能有關(guān)，利用此軟件進(jìn)行的計(jì)算表明滑壓運(yùn)行時(shí)，余熱鍋爐排煙溫度有 較大幅度的下降，對(duì)酸露點(diǎn)較高的燃料來(lái)說(shuō)，存在著滑壓運(yùn)行最小壓力點(diǎn)的限制。在變工況運(yùn)行中， 省煤器汽化是一個(gè)比較突出的問(wèn)題。
1 余熱鍋爐型聯(lián)合循環(huán)蒸汽系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化
   無(wú)論是單壓還是多壓蒸汽系統(tǒng)，都存在以下關(guān)系（不考慮水泵耗功、機(jī)械效率、發(fā)電機(jī)效率）：

式中：
N 為汽輪機(jī)輸出功率；Q為燃機(jī)排氣中提供的總熱量； 1 Q 為余熱鍋爐所吸收的熱量；
1η為余熱鍋爐的余熱利用率； 2 η 為理想郎肯循環(huán)效率； 3 η 為汽輪機(jī)內(nèi)效率；
η 為蒸汽系統(tǒng)總效率； i h . 為汽輪機(jī)每段蒸汽的等熵焓降； i G 為汽輪機(jī)每段蒸汽流量。
可見(jiàn)，聯(lián)合循環(huán)汽輪機(jī)輸出功率的大小取決于三個(gè)效率相乘的最終結(jié)果：鍋爐余熱利用率、 理想郎肯循環(huán)效率及汽機(jī)內(nèi)效率（忽略水泵耗功、機(jī)械效率，發(fā)電機(jī)效率等）。過(guò)熱蒸汽溫度在亞 臨界參數(shù)下，一般不超過(guò)540 ℃，壓力的變化對(duì)此三個(gè)因素有不同的作用結(jié)果：壓力越高，余熱利 用率降低，汽機(jī)內(nèi)效率下降，而理想郎肯循環(huán)效率卻是提高的。對(duì)于余熱鍋爐來(lái)說(shuō)，由于受到節(jié)點(diǎn) 溫差的限制，當(dāng)過(guò)熱蒸汽溫度確定后，壓力越高，排煙溫度越高，余熱利用率越低。壓力越高，汽 機(jī)葉片變短，二次流損失及漏汽損失增大，汽機(jī)內(nèi)效率下降。功率最高點(diǎn)的出現(xiàn)是由三個(gè)影響因素 隨壓力的變化率不同而引起的。
   以PG9171E 燃機(jī)組成的1＋1 型聯(lián)合循環(huán)單壓蒸汽系統(tǒng)為例，計(jì)算結(jié)果：圖1 為單壓蒸汽系統(tǒng) 余熱利用率隨壓力的變化關(guān)系；圖2 為理想郎肯循環(huán)效率隨蒸汽壓力變化的關(guān)系；圖3 為汽機(jī)內(nèi)效 率隨壓力變化的關(guān)系；圖4 蒸汽系統(tǒng)總效率隨壓力的變化關(guān)系。
   從圖可以看到，隨著壓力的改變，三個(gè)效率相乘有一最高點(diǎn)，這一點(diǎn)也就是我們所追求的參 數(shù)優(yōu)化點(diǎn)。本例中功率最高點(diǎn)對(duì)應(yīng)的壓力值大約是在4.3 MPa 左右。
   另外，當(dāng)蒸汽壓力高于6.8 MPa 時(shí)，汽機(jī)末級(jí)干度低于0.87，而實(shí)際汽輪機(jī)設(shè)計(jì)中末級(jí)干度 不允許低于0.87，即：本方案用汽輪機(jī)最高蒸汽壓力參數(shù)不能高于6.8 MPa. 若把汽輪機(jī)效率取為常數(shù)，汽輪機(jī)輸出功率的最高點(diǎn)會(huì)在5.3 MPa 左右。可見(jiàn)汽機(jī)效率對(duì)優(yōu) 化結(jié)果的準(zhǔn)確性有著直接影響。

文中的計(jì)算模型對(duì)汽輪機(jī)效率隨壓力的變化有較獨(dú)創(chuàng)的解決方法：
   采用分級(jí)組及分級(jí)計(jì)算，這與通常葉輪機(jī)械的設(shè)計(jì)是一樣的。但對(duì)級(jí)效率的考慮上，采用理 論分析及半經(jīng)驗(yàn)公式考慮了葉型損失、二次流損失、漏汽損失、濕汽損失及余速損失。
   對(duì)于多壓蒸汽循環(huán)系統(tǒng)，由于壓力變量較多，情況也就更復(fù)雜。各蒸汽壓力參數(shù)的選擇不僅 影響鍋爐的余熱利用率（余熱利用率主要受最低壓力的影響），而且影響了蒸汽側(cè)所吸收的總熱量 在每種壓力蒸汽中的分配，而不同品質(zhì)的蒸汽做功能力不同，所以即使相同的余熱利用率，理想郎 肯循環(huán)效率也會(huì)不同。但高壓蒸汽壓力對(duì)優(yōu)化結(jié)果起決定性的作用。

   下面是以PG9171E 燃機(jī)聯(lián)合循環(huán)三壓蒸汽循環(huán)系統(tǒng)為例進(jìn)行的優(yōu)化計(jì)算，結(jié)果如圖5 所示， 優(yōu)化過(guò)程如圖6（其中：P1、P2、P3 分別為高壓、中壓及低壓的壓力，△Pg、△Pg`為假設(shè)余熱鍋爐 煙風(fēng)阻力和計(jì)算得余熱鍋爐煙風(fēng)阻力，t1 為高壓過(guò)熱蒸汽溫度）。每條曲線代表不同的高壓蒸汽壓 力，計(jì)算中PG9171E 燃機(jī)的蒸汽系統(tǒng)低壓蒸汽壓力取為0.18 MPa。對(duì)PG9351FA 燃機(jī)聯(lián)合循環(huán)三壓 再熱蒸汽系統(tǒng)的優(yōu)化計(jì)算結(jié)果也有類似的規(guī)律，由于篇幅所限，這里不展開(kāi)論述。

2 蒸汽系統(tǒng)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析
   多壓蒸汽系統(tǒng)由于布置了更多的受熱面，提高了余熱利用率，但造價(jià)也增加了；根據(jù)背壓，汽 輪機(jī)選擇更長(zhǎng)的末級(jí)葉片及更大的冷凝器面積，也會(huì)使效率有較大的提高，但這些措施也會(huì)帶來(lái)造 價(jià)的增加，所以必須根據(jù)電價(jià)、燃料價(jià)、上網(wǎng)情況進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)優(yōu)化，以PG9171E 燃機(jī)聯(lián)合循環(huán)蒸 汽系統(tǒng)為例。
   表1 是分別采用雙壓及三壓方案和不同的末級(jí)葉片及汽機(jī)通流設(shè)計(jì)水平時(shí)的經(jīng)濟(jì)性分析。背 壓取為0.006 MPa，年運(yùn)行小時(shí)數(shù)為4 000 h，電價(jià)為0.4 元/ kW·h，天然氣燃料價(jià)平均0.25 元 /kW·h。當(dāng)聯(lián)合循環(huán)電站帶基本負(fù)荷時(shí)，可按年發(fā)電增加量來(lái)計(jì)算回收年限；當(dāng)用于調(diào)峰時(shí)，可根 據(jù)節(jié)約燃料來(lái)計(jì)算回收年限。 

表中：
A：葉型設(shè)計(jì)水平是國(guó)際先進(jìn)水平
B：葉型設(shè)計(jì)水平相當(dāng)于國(guó)產(chǎn)300 MW、600 MW 機(jī)組情況
2：雙壓
3：三壓
a：末級(jí)葉片900 mm
b：末級(jí)葉片800 mm
c：末級(jí)葉片668mm
表中方案Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ的比較基礎(chǔ)是方案Ⅰ：
從整體技術(shù)經(jīng)濟(jì)性看：方案Ⅳ是較佳方案。
從經(jīng)濟(jì)性的角度出發(fā)，我國(guó)蒸汽系統(tǒng)設(shè)備造價(jià)低，燃料價(jià)格高，應(yīng)盡可能采用先進(jìn)的設(shè)計(jì)方法， 精心設(shè)計(jì)汽輪機(jī)的低壓部分，采用較長(zhǎng)的末級(jí)葉片，冷凝器也宜于采用較大換熱面積，在相同冷卻 水溫下可獲得更低背壓，以提高汽輪機(jī)輸出功率，同時(shí)余熱鍋爐也應(yīng)合理增加受熱面，從而提高產(chǎn) 汽量。
3 聯(lián)合循環(huán)設(shè)備的特點(diǎn) 
    通過(guò)兩個(gè)層次的優(yōu)化分析，可以總結(jié)出蒸汽系統(tǒng)設(shè)計(jì)的一些特點(diǎn)及對(duì)設(shè)備的設(shè)計(jì)要求：
⑴ 在余熱鍋爐設(shè)計(jì)中要合理選取節(jié)點(diǎn)溫差及接近點(diǎn)溫差，減輕鍋爐重量及減少煙風(fēng)阻力。重 量輕不僅可以節(jié)約造價(jià)，而且有益于減小熱慣性，適合快速起停。一般選擇適當(dāng)小管徑管有助于增 大傳熱系數(shù)，適當(dāng)?shù)墓荛g距，合理的鰭片高度及節(jié)距，可以提高余熱鍋爐的金屬利用率，減輕鍋爐 重量。
⑵ 聯(lián)合循環(huán)汽輪機(jī)與凝汽式汽輪機(jī)差別較大
①由于回?zé)岢槠狡啓C(jī)低壓流量約為新汽量的60％，雙壓或多壓蒸汽系統(tǒng)采用的汽 輪機(jī)由于中間蒸汽的注入，低壓部分流量大于新氣流量，所以高壓部分效率對(duì)全機(jī)效率影響不明顯， 而增大末級(jí)葉片高度，減少末級(jí)余速損失，適當(dāng)增加冷凝器面積以降低背壓對(duì)提高汽輪機(jī)效率影響 顯著。
②汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行是合理的運(yùn)行方式，汽輪機(jī)在滑壓運(yùn)行時(shí)，閥門全開(kāi)，不需要調(diào)節(jié)級(jí)，調(diào) 節(jié)級(jí)焓降大，效率低，例如對(duì)于60 MW 蒸汽輪機(jī)，調(diào)節(jié)級(jí)比壓力級(jí)效率低10％，調(diào)節(jié)級(jí)焓降占到總
焓降的15％左右，取消調(diào)節(jié)級(jí)可以使汽輪機(jī)效率提高0.75％。所以應(yīng)取消調(diào)節(jié)級(jí)。
③聯(lián)合循環(huán)蒸汽輪機(jī)為了受熱均勻，減小熱應(yīng)力，汽機(jī)結(jié)構(gòu)上盡量對(duì)稱，壁厚盡量均勻，各 級(jí)均采用全周進(jìn)汽，外接管道盡可能對(duì)稱布置。
⑶ 聯(lián)合循環(huán)除氧器可以設(shè)計(jì)成壓力式，大氣式或真空式除氧器。除氧壓力的選擇會(huì)影響余熱 利用率，對(duì)于燃料采用天然氣的系統(tǒng)，通常在尾部布置有給水加熱器，選擇較高的壓力，就會(huì)增加 在給水加熱器中所吸收的熱量，而減少在省煤器中的吸熱量；若選擇較低的壓力，作用正好相反。 從充分利用余熱鍋爐中各種品質(zhì)熱能的角度出發(fā)，應(yīng)適當(dāng)提高除氧壓力，但要小于除氧用氣抽汽點(diǎn) 壓力。對(duì)于尾部沒(méi)有布置給水加熱器的蒸汽系統(tǒng)，選擇較高的壓力，可以提高進(jìn)入省煤器的水溫， 提高余熱鍋爐的排煙溫度，但會(huì)多利用抽汽供除氧器的的熱量；選擇較低的壓力，作用結(jié)果相反， 這時(shí)，可根據(jù)排煙溫度的限制情況進(jìn)行除氧壓力選擇較低的除氧壓力。在系統(tǒng)實(shí)際設(shè)計(jì)中，應(yīng)根據(jù) 具體情況具體分析，對(duì)除氧器壓力進(jìn)行優(yōu)化。
4 變工況運(yùn)行及相關(guān)問(wèn)題 
     已開(kāi)發(fā)的聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計(jì)軟件，采用流體網(wǎng)絡(luò)建模的思想、實(shí)現(xiàn)了模塊的靈活組合， 精確程度上可以滿足工程實(shí)際的要求，具有靈活性與精確性相結(jié)合的特點(diǎn)。它不僅可以用于優(yōu)化設(shè) 計(jì)，而且還可以進(jìn)行聯(lián)合循環(huán)系統(tǒng)的變工況分析。用此軟件系統(tǒng)進(jìn)行了大量計(jì)算得到了一些有益的 結(jié)論。 
     對(duì)于單壓蒸汽循環(huán)系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，滑壓運(yùn)行是聯(lián)合循環(huán)合理的運(yùn)行方式：
⑴ 聯(lián)合循環(huán)的蒸汽初溫隨燃?xì)廨啓C(jī)的排氣溫度降低而降低，蒸汽溫度降低導(dǎo)致凝汽式汽輪機(jī) 的排汽干度降低，這會(huì)加劇對(duì)汽輪機(jī)末級(jí)葉片的侵蝕，當(dāng)壓力隨溫度一起降低時(shí)，有助于提高汽輪 機(jī)的排汽干度。
⑵ 滑壓運(yùn)行時(shí)，運(yùn)行壓力由余熱鍋爐與汽輪機(jī)的平衡運(yùn)行點(diǎn)來(lái)確定，余熱鍋爐產(chǎn)生的蒸汽量 應(yīng)滿足汽輪機(jī)的流量特性。對(duì)于余熱鍋爐來(lái)說(shuō)，定壓運(yùn)行時(shí)，由于壓力高，蒸發(fā)量減少，余熱鍋爐 的排煙溫度升高，余熱利用率降低；當(dāng)采用滑壓運(yùn)行方式時(shí)，雖然壓力降低，蒸汽系統(tǒng)循環(huán)效率降 低，但余熱鍋爐蒸發(fā)量增大，余熱利用率高，由于流量大使汽輪機(jī)做功增多。計(jì)算表明：滑壓運(yùn)行 汽輪機(jī)功率略高于定壓運(yùn)行，但兩者相差不多。
⑶ 汽輪機(jī)滑壓運(yùn)行，不用噴嘴配汽調(diào)節(jié)，取消調(diào)節(jié)級(jí)，簡(jiǎn)化了進(jìn)汽結(jié)構(gòu)，提高了汽輪機(jī)設(shè)計(jì) 工況的效率。 
     本文計(jì)算了PG5301 燃機(jī)聯(lián)合循環(huán)單壓蒸汽系統(tǒng)及PG9351FA 燃機(jī)三壓再熱蒸汽系統(tǒng)的變工況， 其中PG5301 是應(yīng)用戶的要求而進(jìn)行的，壓力選為2.4 MPa，溫度為430 ℃，結(jié)果如表2，PG9351FA 的參數(shù)為：高壓蒸汽壓力：9.8 MPa；高壓蒸汽溫度：540 ℃；高壓蒸汽流量：81.39 kg/s；中壓蒸 汽壓力：2.7 MPa；中壓蒸汽溫度：306 ℃；中壓蒸汽流量：11.2 kg/s；低壓蒸汽壓力：0.18 MPa； 低壓蒸汽溫度：223.1 ℃；低壓蒸汽流量：10.87 kg/s；再熱蒸汽壓力：2.7 MPa；再熱蒸汽溫度：540 ℃；汽機(jī)功率：132.99 MW(去掉給水泵耗功后為131.9 MW)；汽機(jī)效率：0.8433；末級(jí)葉片濕度： 0.9376，結(jié)果見(jiàn)表3，可以看出滑壓運(yùn)行具有以下特點(diǎn)：
⑴ 單壓滑壓運(yùn)行時(shí)，汽輪機(jī)末級(jí)干度能夠保持較高的數(shù)值。
⑵ 單壓滑壓運(yùn)行時(shí)，余熱鍋爐排煙溫度隨著壓力的下降而降低，一般燃油時(shí)，當(dāng)排煙溫度小 于酸的露點(diǎn)溫度時(shí)，必須改為定壓運(yùn)行，存在著最低滑壓運(yùn)行點(diǎn)。這時(shí)汽輪機(jī)末級(jí)葉片干度就會(huì)快 速下降，從而蒸汽系統(tǒng)在燃機(jī)較低負(fù)荷時(shí)不能投運(yùn)。
⑶ 若沒(méi)有壓氣機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉調(diào)節(jié)，蒸汽系統(tǒng)變工況運(yùn)行的接近點(diǎn)溫差隨燃機(jī)排煙溫度迅速減小。 以PG9351FA 燃機(jī)聯(lián)合循環(huán)三壓再熱蒸汽循環(huán)系統(tǒng)為例，燃機(jī)變工況時(shí)入口可轉(zhuǎn)導(dǎo)葉全開(kāi)。 蒸汽系統(tǒng)采用主蒸汽滑壓，中壓及低壓蒸汽壓力不變。 當(dāng)燃機(jī)排煙溫度下降時(shí)，接近點(diǎn)溫差減少，省煤器會(huì)發(fā)生汽化現(xiàn)象。本設(shè)計(jì)接近點(diǎn)溫差在額定 工況下可以達(dá)到9.7℃，而在燃機(jī)排煙溫度降低到580 ℃時(shí)，接近點(diǎn)溫差變?yōu)?.7℃，即將在省 煤器中發(fā)生汽化。本變工況計(jì)算由于沒(méi)有可轉(zhuǎn)導(dǎo)葉調(diào)節(jié)，壓氣機(jī)流量幾乎不隨負(fù)荷下降，透平進(jìn)口 及排氣溫度都下降較大，省煤器中比較容易汽化。要避免發(fā)生省煤器中汽化，可轉(zhuǎn)導(dǎo)葉應(yīng)參加調(diào)節(jié)， 燃?xì)饬髁肯陆担允谷紮C(jī)進(jìn)氣溫度或排氣溫度保持不變。另外，為避免省煤器中汽化還可以引入另 一閉環(huán)循環(huán)水回路通過(guò)省煤器，以增加省煤器中的流量，解決汽化問(wèn)題。
   由于省煤器在變工況時(shí)發(fā)生汽化，所以本計(jì)算考慮了接近點(diǎn)溫差取得更大的可能性，故又計(jì)算 比較了接近點(diǎn)溫差分別取為20 ℃和30 ℃的汽輪機(jī)功率輸出情況，結(jié)果見(jiàn)表4。接近點(diǎn)溫差增大， 蒸汽發(fā)電量減少，聯(lián)合循環(huán)效率降低，影響明顯。

5 結(jié)論
⑴ 無(wú)論是單壓還是多壓蒸汽循環(huán)系統(tǒng)，由于余熱利用率、理想郎肯循環(huán)效率及汽輪機(jī)效率隨 壓力變化不同，存在著較優(yōu)化的蒸汽系統(tǒng)參數(shù)匹配。在蒸汽系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化過(guò)程中應(yīng)充分考慮余熱鍋 爐及汽輪機(jī)產(chǎn)品的實(shí)際設(shè)計(jì)條件，以得到較精確，并具有工程可實(shí)施性的優(yōu)化結(jié)果；
⑵ 蒸汽系統(tǒng)的優(yōu)化配置應(yīng)根據(jù)國(guó)產(chǎn)設(shè)備的造價(jià)進(jìn)行綜合經(jīng)濟(jì)技術(shù)分析；
⑶ 聯(lián)合循環(huán)汽輪機(jī)的設(shè)計(jì)在結(jié)構(gòu)上要盡量減少溫差，以減少熱應(yīng)力，要精心設(shè)計(jì)汽輪機(jī)低壓 部分，以獲得更高的效率；
⑷ 滑壓運(yùn)行是聯(lián)合循環(huán)蒸汽系統(tǒng)合適的運(yùn)行方式，對(duì)于無(wú)再熱蒸汽系統(tǒng)，采用油為燃料時(shí)， 由于余熱鍋爐排煙溫度的限制，存在滑壓運(yùn)行的最小壓力點(diǎn)；對(duì)于多壓再熱蒸汽系統(tǒng)，末級(jí)濕度的 降低很緩慢；
⑸ 蒸汽系統(tǒng)變工況運(yùn)行時(shí)，接近點(diǎn)溫差減小得較快。應(yīng)采取措施阻止省煤器汽化。
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[5]胡劍輝，林汝謀．聯(lián)合循環(huán)中蒸汽底循環(huán)系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)全工況特性模型及計(jì)算分析．工程熱物理學(xué)報(bào)，1997，18（3）：275～280
作者簡(jiǎn)介：
王德慧（1969～），碩士
李政清華大學(xué)教授
徐大懋中國(guó)工程院院士